焦炉煤气制液化天然气项目节能评估报告：建设单位与评估单位详情

焦炉煤气制液化天然气项目节能评估报告：建设单位与评估单位详情

焦炉煤气制液化天然气项目节能评估报告 建设单位名称： 评估单位名称： 年月 XXXX 有限公司 焦炉煤气制液化天然气项目节能评估报告 法定代表人： 技术负责人： 评估项目负责人： 年月 报告编制、审核及审查人员 编制人： 审核人： 审查人： 第 I 页，共 I 页 目录 前言 ·......·········································· 12.评估流程 ·...... ...节能措施·......······················································ 296.3 本章评估摘要·...... 8 结论·......

能源问题已成为制约经济社会发展的重要因素。节能是缓解能源约束、减轻环境压力、保障经济安全、实现全面建设小康社会目标和实现可持续发展的必然选择，体现了科学发展观的本质要求，是一项长期战略任务，必须摆在更加突出的战略位置。节能评估通过对项目生产工艺流程和生产装备的审查，限制使用工艺技术含量低、能源利用效率差的设备，引导企业积极采用先进工艺技术和国家鼓励的节能设备，促进项目装备水平大幅提高；通过对产品单耗指标的核查，促进企业积极采取各种切实可行的节能措施，使产品单耗指标严格控制在单位产品能耗限额以内，从而避免大量能源浪费，有效降低企业生产成本。节能评估对于严格限制不符合国家产业政策和节能政策的项目准入，遏制高耗能、高污染行业盲目扩张具有重要意义，对调整优化产业结构具有引导作用。2、评估流程根据《固定资产投资项目节能评估导则》和《固定资产投资项目节能评估审查暂行办法》的有关要求，XXXX有限公司委托XXXX有限公司承担本项目的节能评估工作。项目编制技术人员接受委托后，进行现场踏勘、调查和测试，收集项目基本资料及相关能源使用情况，确定评估依据，选择评估方法，对项目能源使用情况进行综合分析，形成评估结论，并按照《固定资产投资项目节能评估导则》的要求编制节能评估文件。

1 1.评价依据 1.1评价范围及内容 本报告评价范围为XXXX有限公司焦炉煤气制液化天然气项目，总名义规模为1.11亿Nm3/年液化天然气。 3 本报告对项目所在地的能源供应情况、建设规划、工艺设备选型、项目采取的节能措施、项目能耗及能源效率水平进行评价，对项目节能存在的问题提出合理建议和结论，为决策机构提供可靠依据。 1.2 评价依据 1.2.1 法律法规 《中华人民共和国节约能源法》（中华人民共和国主席令第 77 号） 《中华人民共和国可再生能源法》（中华人民共和国主席令第 33 号修正案） 《中华人民共和国清洁生产促进法》（中华人民共和国主席令第 72 号） 《中华人民共和国循环经济促进法》 《中华人民共和国电力法》 《中华人民共和国建筑法》 《中华人民共和国计量法》 《国家鼓励发展的资源节约、综合利用和环境保护技术》（国家发展和改革委员会令第 65 号） 《中华人民共和国工作计量器具强制检定管理办法》 《河北省节能条例》（2006 年第 28 号） （2006 年 5 月 4 日河北省第十届人民代表大会常务委员会第二十一次会议通过） 《固定资产投资项目节能评估审查暂行办法》（国家发展改革委常务委员会令第 6 号） 《关于转发国家发展改革委关于加强固定资产投资项目节能评估审查工作的通知》的通知（技改投资[2007]152 号） 1.2.2 规划、行业准入条件和产业政策 《关于印发节能减排综合性工作方案的通知》（国发改发[2007]15 号） 1.2.3 能源使用标准、节能规范和产品推荐目录 《中国节能技术政策纲要》（国家发展改革委、科技部，2006 年 12 月） 《中国节水技术政策纲要》（国家发展改革委、科技部，2006 年 12 月）科技部、水利部、建设部、农业部（2005.4）工业企业能源管理指南GB/-2008工业设备管道绝热工程设计规范-1997工业设备管道绝热工程质量检验评定标准-1993工业锅炉能源效率限定值及能源效率等级GB/-2008工业设备管道绝热工程设计规范-1997工业设备管道绝热工程质量检验评定标准-1993工业锅炉能源效率限定值及能源效率等级GB/-2008工业设备管道绝热工程设计规范-1997工业设备管道绝热工程质量检验评定标准--2009《企业合理用电评价技术指南》 GB/T3485-1998《企业合理用热评价技术导则》GB/T3486-1998《节电技术经济效益计算与评价方法》GB/-2008《中小型三相异步电动机能效限定值及节能评价值》GB/-2006《三相配电变压器能效限定值及节能评价值》GB/-2006《用能单位电能计量仪表配备与管理通则》GB/T2589-2008《公共建筑节能设计标准》DB13(J)81-20093《居住建筑节能设计标准》DB13(J) 63-2007《绿色建筑评价标准》GB/-2006《外墙保温工程技术规范》GB/-2004《采暖通风与空气调节设计规范》GB/-2003《建筑照明设计标准》GB/-2003《河北省用水定额（试行）》（DB13/T 1611-2009）《国家重点节能技术推广目录》（第一批）（2008年5月）《国家重点节能技术推广目录》（第二批）（2009年12月）《节能机电设备（产品）推广目录》（第一批）《节能机电设备（产品）推广目录》（第二批）（2010年8月）《节能降耗示范工程推荐目录》电子信息技术、产品及应用方案》（第一批） 《工业锅炉能源效率限定值及能源效率等级》-2009年 《容积式空气压缩机能源效率限定值及能源效率等级》-2009年 1.2.4国家明令淘汰的耗能产品、设备和生产工艺目录以《产业结构调整指导目录（2011年版）》为准，本项目不涉及国家明令淘汰的耗能产品的生产，项目生产工艺和设备的选择严格遵守《产业结构调整指导目录（2011年版）》的规定，严禁采购或采用目录中限制和淘汰的设备和生产工艺。

1.2.5 其他资料《焦炉煤气制液化天然气项目可行性研究报告》 42.项目概况 2.1建设单位基本情况 名称：XXXX有限公司焦炉煤气制液化天然气项目 业主：XXXX有限公司 性质：私营企业 法人代表： 施工地址： 企业总体经营情况： 2.2项目基本情况 项目名称：焦炉煤气制液化天然气项目 建设地点： 项目性质：新建 规模：本项目总名义规模为年产1.11亿Nm3液化天然气。 3 2.2.1产品方案及生产规模 XXXX有限公司可供应焦炉煤气.00m3/h 本项目总名义规模确定为年产1.11亿Nm3液化天然气，年运行8000小时。 3 根据新奥集团发展战略，本项目产品为生产液化甲烷（LNG）。 序号 产品名称 产品规格 单位 产量 1Q=35.84MJ/液化甲烷 /a 本装置产品液化甲烷（LNG）组成如下： 组分 Σ22422%——99.90.1——100 2.2.2 工艺流程及流程图 本项目焦化厂焦炉煤气经煤气管道进入煤气柜缓冲储存，由煤气柜出口总管送至螺杆压缩，进入螺杆压缩机增压后经煤气冷却器进入气液分离器分离水分，再进入过滤器除去焦油、萘，在常温脱硫罐内净化除去大部分无机硫和部分有机硫后送至活塞压缩。经活塞压缩机增压后，经过滤器后进入加热炉再进入预铁钼、初级铁钼加氢转化器，气体中大部分有机硫在这里转化为无机硫，加氢转化后气体总硫含量约为375mg/Nm3，进入初级氧化锌脱硫罐。

然后进入镍钴钼加氢三转化器、二级氧化锌脱硫罐，从氧化锌脱硫罐出来的气体与300℃过热蒸汽混合进入甲烷化反应器I，甲烷化反应器I出口的合成气进入蒸汽过热器与来自废蒸汽锅炉I、废蒸汽锅炉II的饱和蒸汽进行热交换，然后依次经过焦炉煤气预热器、废蒸汽锅炉I，冷却到300℃进入甲烷化反应器II，甲烷反应器II出口的合成气经废蒸汽锅炉II冷却到298℃后进入锅炉给水预热器，然后进入产品气空冷器、产品气水冷器，冷却到40℃后进入气液分离器。产品气体经脱水干燥后进入深冷区，首先进入溴化锂冷水机预冷，然后进入冷箱内各种换热器，经回流低温介质冷却，气体冷却到一定温度后成为气液混合物进入精馏塔中部，在塔底得到液态甲烷，经冷却器过冷减压后送至常压LNG储罐储存。全厂生产工艺流程框图如图 2-1 所示： 图 2-1 全厂生产工艺流程框图 物料成分汇总 单位：%（摩尔比） 组分 m226 物流 157.326.07.73.252.502.70.55 物流 257.316.07.73.252.502.70.55 物流 355.8927.218.063.392.622.83—— 物流 427.3567.42——5.23—————— 物流 5——99.9——0.1—————— 物流 680.743.98——15.28—————— 2.2.2.1 压缩及预净化工艺流程 从气柜出来的温度为 35℃、压力为 4kPa(g)的气体由主管道输送到此段，进入喷水式螺杆压缩机增压至0.45MPa(g)，经气体冷却器冷却至40℃，再进入气液分离器分离水分，然后进入过滤器除去焦油、萘，经常温脱硫罐净化除去大部分无机硫和部分有机硫后，送往活塞压缩、精脱硫工序。

来自压缩机气液分离器的含油废水送至焦化生化处理装置。7图2-2压缩及预净化工艺流程图2.2.2.2精脱硫工艺流程来自预净化的焦炉煤气经往复式压缩机加压到2.8MPa(g)，经过滤器后进入加热炉然后进入预铁钼及初级铁钼加氢转化器，气体中大部分有机硫在这里转化为无机硫，另外气体中的氧还与氢气反应生成3水，不饱和烃被加氢饱和，加氢转化后气体总硫含量约为375mg/Nm3，进入初级氧化锌脱硫罐。之后进入镍钴钼加氢转化器、二级氧化锌脱硫罐，将气体中总硫脱除至0.1m。压力约2.5MPa(g)、温度约320℃的气体离开氧化锌脱硫罐后送往甲烷化装置。 图2-3 精脱硫工艺流程图 图2.2.2.3 甲烷化过程工艺流程图 精脱硫出来的气体与300℃过热蒸汽混合后进入甲烷化反应器I。加入水蒸汽的量占混合原料气的20%(摩尔百分比)。加入水蒸汽的主要目的是降低甲烷化反应器出口温度，提高甲烷化反应的平衡转化率，防止CO和CO在高温下碳化。 2 (a) 基本原理 甲烷化反应属催化加氢反应。反应方程式为： CO + 3H CH+ HO H0 298 206.2kJ / + 4H CH+ 2 HO H 0 298 165.35kJ / 甲烷化反应器I出口合成气温度为641℃，高温气体进入蒸汽过热器与来自蒸汽废渣锅炉I、蒸汽废渣锅炉II的饱和蒸汽进行热交换，将饱和蒸汽加热到435℃，同时合成气温度降低到573℃，之后经过焦炉煤气预热器、蒸汽废渣锅炉I（产生饱和蒸汽约4.0MPa(g)）冷却到300℃后进入甲烷化反应器II。

甲烷化反应器Ⅱ出口合成气温度为465℃，经蒸汽废锅炉Ⅱ（产饱和蒸汽约4.0MPa(g)）后温度降低至298℃进入锅炉给水预热器，在锅炉给水预热器中温度降低至163℃，然后进入产品气空冷器和产品气水冷却器，在锅炉给水预热器中冷却至40℃进入气液分离器，分离出的水分进入冷凝总管送出界区处理，产品气送出界区，进一步分离后可用于生产液化天然气。 图2-4 甲烷化工艺流程图 2.2.2.4 深冷液化工艺流程 本系统采用带预冷的混合工质循环工艺，甲烷化后的气体先在装置外经脱水干燥后进入深冷区。其首先进入溴化锂制冷机进行预冷，然后进入冷箱各段换热器，在冷箱内被回流的低温介质冷却。气体被冷却到一定温度后，成为气液混合物，进入蒸馏塔中部。在蒸馏塔中，气体被蒸馏，氢气和氮气被分离出来，由塔顶排出。在塔底得到液态甲烷，经冷却器过冷减压后，送往常压LNG储罐储存。循环工质氮气经氮气压缩机压缩后，进入主换热器冷却减压，再进入顶部冷凝器作为冷源，汽化后送往LNG过冷器、主换热器等进行再加热，然后在冷箱中被压缩。从塔顶排出的HN混合气经换热器再加热后离开装置，暂时返回锅炉，作为燃料气使用。甲烷液化所需的冷量由两套混合制冷剂系统提供，混合制冷剂由甲烷、乙烯、丙烷和氮气组成，利用各组分沸点不同，在各换热器内冷凝过冷，经JT阀减压进入回流制冷剂，依次冷却不同温区的原料气和正回流制冷剂，再加热后离开冷箱，进入混合制冷剂压缩机进行循环压缩制冷。

制冷剂补充由各自的储液罐提供。 LNG槽车LNG槽车 图2-5 低温液化工艺流程图 10 氢气 19080.90Nm³/h 氢气 甲烷 8658.00Nm³/h 甲烷 一氧化碳 2564.10Nm³/h 一氧化碳 焦化厂焦炭 氮气 1082.25Nm³/h 氮气:³/.50Nm³/h 气柜螺杆压缩 预净化 二氧化碳 899.10Nm³/h 二氧化碳 氧气 183.15Nm³/h 氧气 硫化氢 832.5mg/h 硫化氢 有机硫/h 有机硫 甲烷 合成氢气 19080.90Nm³/h 一氧化碳生成甲烷 8658.00Nm³/h，烷烃消耗氢气7792.20Nm³/h、精脱硫7692.30Nm³/h；一氧化碳2564.10Nm³/h、硫化氢<0.1ppm、二氧化碳生成甲烷14140.165Nm³/h、有机硫<0.1ppm、氮气1082.25Nm³/h、烷烃耗氢.50Nm³/h、3596.4Nm³/h。反应生成甲烷氮气1082.25Nm³/h二氧化碳899.10Nm³/h5482.165Nm³/h富氮氢气总计9140.975Nm³/h余量7140.475Nm³/h物料衡算图1 2.2.3工程平面布置2.2.3.1总平面布置力求工艺流程畅通、运输路线短、物料流合理、生产管理方便。

结合地形，对建筑物进行合理布置，使它们尽量集中布置或组合布置，使平面布局紧凑合理，达到节约用地的目的。本项目由厂前区、生产区、仓储区、辅助生产设施、预留区组成。厂区占地面积13.4公顷(约201.5亩)。2.2.3.2竖向布置场地地势平坦，南高北低，由东南向西北倾斜，场地标高在海拔26.5m～23.2m之间。为合理确定建、构筑物及道路的标高，协调与厂外工程设施及排水系统的高程关系，最大限度的节省土石方，竖向布置采用阶梯式，平土方法采用集中式、连续式。排水坡度按0.3%～1%考虑。厂区雨水排放局部采用城市道路路面排水与排水盖沟相结合的方式，排入厂外排水明渠。 2.2.3.3 公辅工程 1.供水 本项目供水水源为3口自备水井，单井出水能力63m3/h，可满足项目用水需求3. （1）生产、生活给水系统及消防给水系统 淡水系统供应全厂生产、生活及消防用水，分为生产、生活给水系统和消防给水系统。 需加压的生产水量为：42m3/h，供水压力为0.4MPa，供水管网呈3环状布置。 其余57m3/h直接加入循环水池。 3. （2）循环水系统 循环水系统全部集中布置在综合供水区块。

循环水量为/h。3143经计算，本工程年新鲜水用量为97.60×10。2、电源及电力负荷计算采用双电源供电方式，1路电源由新建110kV变电站10kV侧引出；2路10kV电源由110kV变电站10kV母线引出。电力负荷计算如下表所示： 表 2-8 电力负荷计算表 计算系数 计算负荷顺序 设备功率号 电力设备名称 （kW） Kx cos tgψψ （kW） （kVAr） （kVA） 0.80.7 1 压缩及预净化 9931.600..28 5958.96050.80.7 2 干燥及液化 1090.300.80872.24 654.18050.80.7 3 甲烷化 52.000.8041.6031.20050.80.7 4 氮气生产站 703.000.80562.40 421.80050.80.7 5 LNG 罐区 105.500.8084.40 63.30050.80.7 6 气柜 4.000.803.202.40050.80.7 7 火炬 7.000.805.604.20050.80.7 8 泡沫站 4.200.803.362.52050.80.7 9 制冷站 55.000.8044.0033.00050.80.7 10 海水淡化站 45.000.8036.00 27.00050.80.7 11 空压站 610.000.80488.00 366.00050.80.7 12 循环水泵站 2072.100..68 1243.26050.80.7 13 锅炉房 555.000.80444.00 333.00050.80.7 14 办公楼 180.000.80144.00 108..7 15 小计 15514..826 16 乘以同时系数 Ky=0..58786.38Kw=0.9582(4023.9 17 无功补偿0) 11179..7 18 补偿后0..4882 本项目装机总容量15514.70kW，计算有功功率为11179.58kW，计算视在功率为12151.72kVA。

本项目年运行小时数为8000小时，经计算年用电量为11179.58×8000=8943.66×10kWh。功率因数补偿采用高低压补偿相结合的方式，在各电气室母线处安装并联静电电容器和功率因数自动补偿装置，保证功率因数不小于0.92。3、焦炉煤气（原料）本项目所用原料为焦炉煤气，来源于XXXX有限公司。XXXX有限公司老厂区现有焦炉3组，均为Ⅱ型、双联火道、带尾气循环的捣打焦炉，年设计生产能力105万吨。 2011年6月，2×65孔炭化室高5.5m双联下喷单热捣打焦炉生产焦炭，年产130万吨，煤气组成见下表：煤气组成表（摩尔比：%）326.07.73.252.502.700.55氢气热值为12342.10kJ/Nm3、CH3热值为36361.19kJ/Nm3、CO3热值为12640.00kJ/Nm3，摩尔比分别为57.3%、26.0%、7.7%。焦炉煤气热值计算公式为：12342.10×57.30%+36361.19×26%+12640.00×7.7%=17499.21kJ/Nm3。上述焦炉产出焦炉煤气60Nm3/h，其中回收煤气3.60Nm3，65814.10Nm3/h，16972.50Nm3/h供给附近其他企业，剩余煤气.00Nm3/h。

3 焦炉煤气平衡表 顺序 项目 焦炉煤气产量 使用焦炉煤气 备注 333 （Nm3/h） （Nm3/h） 1 焦炉煤气总产量.60 2 回收煤气 65814.10 3 残煤气 55107.50 供附近 3.1 其他用途煤气 16972.50 其他企业 3.2 外供煤气 38045.00 根据本项目采用的工艺方案，该工艺原料煤气单耗为 2.4Nm3/Nm33 本项目甲烷产量为 13875.00Nm3/h，则焦炉煤气（原料）消耗量为 .00Nm3/h，项目全年运行 8000h，年消耗焦炉煤气（原料）.00×10Nm3焦炉煤气供应有保障。4 33、热量 （1）热负荷 根据本项目生产工艺，甲烷化工工段蒸汽耗量为6.54t/h（3.00MPa、300℃），液化工段蒸汽耗量为33.00t/h（3.82MPa、450℃），煤气柜蒸汽耗量为5.00t/h（0.5MPa、158℃）。本项目甲烷化工工段耗用3.0MPa、300℃蒸汽6.54t/h，是由甲烷化工工段产生的3.82MPa、450℃蒸汽经降温降压后得到的。甲烷化工工段需3.82MPa、450℃蒸汽量计算为：6.5410002994.356183.87kg h6.18t h3333.470.95本项目气柜耗0.5MPa、158℃蒸汽5t/h，来源于液化工段汽轮机乏汽。

本项目蒸馏塔每小时耗汽1.0MPa，172.92℃蒸汽3.5t/h，溴化锂制冷机每小时耗汽1.0MPa，172.92℃蒸汽2.5t/h，总蒸汽量6t/h，来源于汽轮机抽汽。本项目液化工段配置一台CB1.5-3.43/0.981/0.490汽轮机，带动4台动力压缩机，汽轮机耗汽3.82MPa，450℃蒸汽33.00t/h。综上所述，本项目每小时消耗3.82MPa、450℃蒸汽39.18t/h，而本项目甲烷化工工段煤气冷却工序可产生3.82MPa、450℃蒸汽5.94t/h，因此锅炉出力为33.24t/h。 0.5MPa、158℃、5t/h1.0MPa、172.92℃、3.5t/h液化工段气罐甲烷化工段蒸馏塔透平3.00MPa、300℃、6.54t/h3.82MPa、450℃、6.18t/h 1.0MPa、172.92℃、2.5t/h溴化锂制冷减温减压装置3.82MPa、450℃、0.24t/h3.82MPa、450℃、33.00t/h3.82MPa、450℃、33.24t/h焦炉煤气：2371.18Nm³/h35t/h锅炉冷凝水22t/h富氢气体： 7140.475Nm³/h蒸汽平衡根据本项目热负荷计算，本项目蒸汽用量为33.24t/h，故配置一台35t/h燃气蒸汽锅炉。

锅炉主要技术经济指标和有关数据如下： 额定蒸发量：35t/h 额定蒸汽压力：3.82MPa 额定蒸汽温度：450℃ 给水温度：105℃ 排烟温度：145℃ （2）燃料消耗量 本项目锅炉燃料为富氢气体和焦炉煤气。在正常生产过程中，在深冷液化工段，将蒸馏塔内气体进行蒸馏，分离出富氢气体（氢氮）由塔顶排出。塔顶排出的HN混合气体经换热器重新加热后排出装置，返回锅炉。此工段可为锅炉提供7140.475m3/h3（11412.17kJ/m3）的富氢气体，不足部分为焦炉煤气。本工程焦炉煤气低位发热量为17499.21kJ/m3，锅炉给水热焓为440.21kJ/kg。3、计算本工程锅炉焦炉煤气单耗为：33.2410003333.47440.217140.47511412。 h0.92 ex.85，即522371..该项目在全年运行8000h，锅炉的年度消费量为1896.944× 34. coke over over and cove over and co tee cove and cove and cove and cove and cove and cove and cove and cove and co nire the cove and cove and co nire the-根据生产过程和技术需求，一级溶出的铁氢化转化器是 /h。

加热炉使用富含氢气的气体作为燃料的低热量，在该项目中，富含氢气的气体燃料为11412.17 kJ/nm3，并且在加热炉中所需的富含氢气的气体为2000.50 nm3。根据反应原则，原始气体中的氢比（IE体积比）为57.3％，因此原始气体中的氢含量为19080.90 nm3/h。反应①和反应的氢消耗是：2564.1×3+899.1×4 = 11288.70nm/h3，未参与反应的氢是19080.90.90.90-11288.70 = 7792.20nm/h的36 。将大约13.875m/h的氮气带入产品中。 3富含氢气的气体为：7793.20+1068.375+279.40 = 9140./h3（2）在该项目的正常生产过程中，富含氢气的气体的成分和热量价值，在深冷的液化部分中，蒸馏的气体均分离出来，并散发出水力（均为水分） 2从塔顶排出的混合气体在热交换器中重新加热，然后从设备中排出。

本节产生9140.975m3/h的每小时富氢气，其中37140.475m3/h提供给锅炉，并向锅炉提供2000.50m3/h，加热炉提供了富含氢的气体组合率（摩尔比率：％）HCOOH S242N M222 80.744-————————————————————— S S24.744-———— 12342.10kJ/nm，CH的热量值为36361.19kj/nm，富含氢的334气体的热量值为：12342.10×80.74％+36361.19×3.98％= 11412.17kj/nm36。脱水的项目配备了35吨/小时的蒸发量为33.24t/h，蒸发量为33.24t/h在冷液化部分中，甲基化气体需要预冷。冰箱的热源为0.8MPA蒸汽，冷却能力为1000×7/h，蒸汽消耗为2.45t/h。

8.压缩空气的压缩空气主要用于设备和仪器，根据该项目的气体负载，选择了三个螺丝空气压缩机，排气量为32.0m/min，排气压为0.75MPA，操作中有两个，其中两个在备用台上使用了整个工厂编号的台词。 /h 39.氮这个项目使用氮生产站来生产该项目所需的氮。 The air from the air first the first-stage ( oil-water ) to most of the dust and oil and water , and then the cold dryer to the dew point of the air, so that a large of water vapor in the air , and then the -stage (main line ) to dust and oil and water , and the third-stage oil (micro oil mist ) to the oil mist in the air; at this time, the air the air by the . air is into 0.7MPa(G) swing in the and sent to users the pipe . load for each in the whole plant No. name Unit 1 Nm/ start-up use 10. The heat of this is steam steam. 该项目的蒸汽轮机模型为8 cb1.5-3.43/0.981/0.490蒸汽轮机，蒸汽摄入量为33.00t/h，其中0.，172.92蒸汽在提取的第6t/h中提取蒸汽，用于蒸馏和溴化锂。

The steam is 27t/h with a steam of 0., of which 5T/H is used for low - steam such as air . 2.4.1 Basis (1) " and of " (3rd ) (2) "Hebei Quota" and "Hebei Quota" (3) "Hebei Both Cost Quote" Hebei and (Hebei [2004] No. 158) (4) costs and costs: Refer to the of and area, and to the . (5) Main fees: based on or ' and as the basis for , non - is by non - . and , the total of the total of the of the funds is 370.431 yuan.

2.2.5财务评估2.2.5.1评估方法9根据国家发展和改革委员会的相关规定以及建筑，发展和改革投资的部门[2006]第1325号“建筑项目经济评估方法和参数”（第三版），相关的法律，相关的法律，法规，当前的企业及其少于80％。 2.2.5.3经济福利和费用的估计1.该项目销售收入的销售收入估计约为38850万元人民币。 0499万元（不包括5047万元税）。

表2-5主要原材料和辅助材料的消耗和价格表。表10序列号的名称消耗单位价格（YUAN）总价格（10,000 ran）原始辅助材料14.60可乐炉气26640×100.265 yuan /nm2 yuan /nm2铁钼氢化剂35..00 Yuan /T610.805氧化铁脱氧脱氧剂239..00 yuan /t287.286活化的碳脱硫化剂81..00 yuan /t22.857浸入碳解硫化剂76 ..00 8524.09小仪表8524.09小仪表8524.09小仪表8524.09小仪表8524.09。 08年薪金和福利费计划计划150人，人均薪水和45600元人/人的福利（福利出版社，总薪金的总薪水为14％），年薪总福利为684亿元。

③折旧是由建筑物的平均折旧期折旧，机器的折旧期为15年，固定资产残留率为5％，年度折旧量为1,94.159亿YUAN。 An。中间投资和价值税收计算表序列号项（10,000 ran）1 15520.091.1原料和辅助材料的总投资成本为7285.551.2燃料和发电费用5047.001.3