电镀废水处理工程设计：工艺流程与主要构筑物计算

电镀废水处理工程设计：工艺流程与主要构筑物计算

毕业设计题目：电镀废水处理工程设计 摘要1 概述一、项目概况1 1.1项目地理位置1 1.2设计任务1 1.3项目设计规模1二、处理方案论证2 2.1处理方案选择2 2.2工艺流程的确定7 计算书一、物料衡算7 （一）含铬废水处理系统7 （二）含氰化物废水处理系统11 （三）含铜废水处理系统13二、 主要构筑物计算与设备选型 2.1格栅 14 2.2调节池 15 2.3酸洗池 17 2.4铁粉反应器 18 2.5中和反应池 21 2.6反应池（一次破氰反应池、二次破氰反应池） 22 2.7竖流沉淀池 23 2.8斜板沉淀池 25 三、 污泥部分设计计算 3.1污泥浓缩设备 30 3.2污泥脱水设备 30 4.管网布置及水力计算 4.1平面布置 32 4.2高程布置原则 32 4.3污水水头损失计算 32 4.4污泥管道水头损失计算 35 4.5主要构筑物一览表 37 5人工定额 6结论 7参考文献 说明 1.项目概况 1.1项目地理条件：（以下所有项目均假设位于广州市） 广州位于东经112度57分至114度03分，北纬22度35分至23度35分，属南亚热带季风气候区。

区域气候特点为：地处低纬度，地表受太阳辐射较多，受季风影响，夏季受来自海洋的暖气流影响，形成高温、温湿、多雨的气候；冬季受来自北方大陆的冷风影响，形成干燥、低温、少雨的气候。年平均气温21.4-21.9度，最热七、八月份平均气温12.4-13.5度，绝对最高气温38.7度，一月份最低气温12.4-13.5度。珠江最高水位3.1m，最低1.8m，正常水位2.5m。地面相对高程±0.00m，绝对高程4.5m。项目位于珠江下游，北临珠江，南临高速公路。 土壤为冲积砂质粘土。夏季西南风1-2级，冬季东北风1-4级，雨季偶尔有8-12级台风。夏季气温28-35度。处理后直接排入珠江，污水处理厂出口距离珠江约200m。污泥经脱水后外运，不造成二次污染。1.2设计任务：某电镀企业在生产过程中产生大量的生产废水，废水主要为含氰废水（主要污染物为氰化亚铜、氰化锌、氰化钠等）、含铬废水（主要污染物为铬酐）和含铜废水。以上废水若不经处理直接排放，将对周围环境造成严重影响。 为了保护环境，该厂决定对排放的废水进行处理，处理后的出水标准达到广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二阶段一级标准后方可排放或回用于生产。1.3项目设计规模：本项目规模为/d。 以每天运行时间20小时计算，具体水质、水量见下表： 表1 废水量、水质表 单位：mg/L（不含PH） 序号 污染源 废水产生量 指标 污染物浓度 1 含铬废水 200m3/dCr6+≤55.65~7≤150 2 含氰化物废水 200m3/dPhCN-7~9≤100 3 含铜废水 600m3/dCu2+≤130 本项目废水排放执行广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二阶段标准。 排放标准具体指标见下表： 表2 废水排放标准表 单位：mg/L（不含PH） 名称 -Cr6+ 总铜 排放标准 6~.50.50.5 要求 电镀废水处理程度 Cr6+ =55.7-0.5 / 55.7=99%CODcr =150－90 / 150=40%CN- =100－0.5 / 100=99.5%Cu5+ =130－0.5 / 130=98%2、处理方案论证 2.1处理方案选择 各种电镀废水可采用不同的处理工艺，可根据废水性质、场地、所要达到的要求、建设投资费用等条件进行选择。

目前处理电镀废水的主要方法有：1、化学法：向电镀废水中加入化学药剂，通过化学反应改变废水中污染物的化学、物理性质，使其变成无害物质或易于与水分离的物质，然后在下一步从废水中去除。常用的化学方法有氧化、还原、中和、硫化、混凝沉淀、混凝气浮等。例如含氰废水的碱性氯化、含铬废水的还原、重金属氢氧化物的混凝沉淀、酸碱废水的中和等。这种方法是传统的电镀废水处理方法。随着PH、ORP等自动控制仪表的采用以及加药设备自动化的实现，化学法得到了进一步的完善和改进，成为最常用的方法。 2、离子交换法：离子交换法是利用离子交换树脂对废水中的阴离子和阳离子进行选择性交换来处理废水的方法。几乎所有的有害无机有害离子都可以用此法处理。有些离子交换处理工艺可以达到回收有用化学材料的目的，处理后的水可以作为电镀液的补充液或作为清洗水。在不考虑再生淋洗液处理时，离子交换法可以实现无脱水排放的“零排放系统”。因此离子交换法也是处理电镀废水的常用方法之一。随着高寿命离子交换树脂的发展，处理设备的小型化、自动化，此法仍在发展中。离子交换法也有其不足之处：一次性投资大，一般占地面积大，技术不易掌握，废水中处理物浓度不宜过高，再生脱水处理存在问题。

目前多采用离子交换法制备电镀纯水及处理含溴、铬、金等废水。离子交换法适用于电镀生产量大、资金、技术力量雄厚的单位，适用于单一废水的处理。3、电解法电解法是利用通电时阴极与阳极的电化学反应，使废水中的有毒物质分解、氧化、还原和沉淀的方法。电解法在含氰、铬、银、铜等废水的处理中应用广泛。利用电解原理已制成各种标准化设备，操作简单，对一些小型电镀厂比较适用。但电解法耗电、耗板料较多，还受其它因素制约，目前采用的越来越少。 表3 各种电镀废水处理工艺特点比较工艺方法建设投资运行费用占地面积处理效果出水水质污泥量工艺弱点化学法中低较多可接受一般较多投药量大离子交换法高高少好少操作复杂电解法低高少不确定不确定较多少处理量2.2 工艺流程的确定本设计经对处理效率、环境效益、经济效益联合评估后，根据不同废水种类采用处理废水的组合方法，即铁粉内电解法(处理含铬废水)+二氧化氯协同氧化剂破氰法(处理含氰废水)+混凝沉淀法(处理含铜废水)。设计思路是根据各构筑物废水停留时间来设计构筑物的尺寸参数，采用连续方式处理废水，因此本设计具有基建投资少、构筑物尺寸小、占地面积小、减少废水排放量、操作方法简单、提高废水处理效率等优点。

（一）工艺流程优点铁粉内电解法。废水处理后不仅各种金属离子浓度远低于允许排放浓度，而且具有一定的脱盐、去除COD的能力；从经济角度看，除耗电外，所消耗的主要物质是铁粉，铁粉来源广泛，价格低廉；该方法所用的酸碱可以是电镀车间产生的废酸、废碱，从而达到以废治废的效果。 铁粉内电解原理含Cr6+废水通过铁粉时，在一定的pH条件下，铁粉中发生原电池反应 阳极反应： Fe — 2eFe2+- +6Fe2+ +14H+2Cr3+ +6Fe3+ +7H2O（酸性条件） CrO42- +3Fe2++8H+Cr3+ +3Fe3+ +4H2O（碱性条件） 阴极反应：2H+ +2eH2 二氧化氯协同氧化剂破氰法。与传统化学法相比，二氧化氯协同氧化剂破氰法具有节能、设备投资省、运行费用低、体积小、效率高、操作方便、不需专人值守、使用寿命长的特点。 二氧化氯之所以有强氧化力，主要是因为它在正四氧化态下有很强的氧化能力，其活性是氯的2.63倍。因此，能处理氰化物、硫、金属离子、酸根、残留有机物的工业破氰反应如下。 一级反应：pH值=8.5～11.5ClO2+NaCN+NaOH+H2O→NaCNO+NaCl+3OH?ClO2+Zn(CN)2+NaOH+H2O→Zn(CNO)2+NaCl+2OH?ClO2+CuCN+NaOH+2H2O→CuCNO+NaCl+3OH?二级反应：pH值=7.5～8.+2ClO2+2H2O→N2↑+2CO2↑+2NaCl+4OH?Zn(CNO)2+2ClO2+2NaOH+2H2O→N2↑+2CO2↑+Zn(OH)2↓+2NaCl+4OH?+2ClO2+2NaOH+2H2O→N2↑+2CO2↑+2Cu(OH)2↓+2NaCl+2OH? 同时利用氧化还原原理还可以去除废水中的一些阴离子，如S2-、SO32-、NO3-以及Fe3+、Mn2+、Ni2+等。

混凝沉淀法：该技术比较成熟，运行费用低，操作简单。用NaOH调节pH值至5~11，再以FeCl3为混凝剂，PAM为絮凝剂。 表4 去除各种金属离子的最佳pH值列举如下： 金属离子 pH范围 残留浓度（mg/L） 备注 Cu2+7-14≤1Ni2+≥9≤1Sn2+5-8≤1Zn2+9-10.5≤1PH＞10.5 再溶解 Fe3+5-12≤1PH＞12 再溶解 Al3+5.5-8≤3PH＞8 再溶解 工艺流程 1、污水工艺流程 含铬废水处理系统 ↓↑ 含铬废水→调节池→酸洗池→铁粉处理器→中和反应池→固流沉淀池Ⅰ→排水 含氰废水处理系统 含氰废水→一级反应池→二级反应池→固流沉淀池Ⅱ→排水↑↑二氧化氯发生器 含铜废水处理系统 含铜废水→调节池→PH调节池→混凝池→絮凝池→斜板沉淀池→排水污泥工艺污泥→污泥浓缩机→污泥脱水机→污泥外运（交专业公司处理）工艺描述含铬废水处理系统1、含铬废水进入调节池，平衡水质水量；2、废水经调节池进入酸洗池，加入酸性废水（设计采用H2SO4）进行酸化，因反应是在酸性条件下进行的，所以是为后面的反应做准备；3、酸化后的废水进入铁粉反应器进行内电解，将Cr6+还原为Cr3+；4、反应后的废水进入中和反应池，加入NaOH进行中和反应，去除废水中的Cr3+和Fe3+，后进入沉淀池进行沉淀；5、沉淀后的污泥处理后处置。

含氰废水处理系统1、含氰废水进入调节池进行水质水量均衡调节；2、废水经调节池进入一级反应池，在一级反应池分时段投加三次药。先加入碱性废水（设计采用NaOH）调节pH值，再从二氧化氯共氧化剂发生器加入以二氧化氯为主的氧化剂进行一级破氰反应。破氰反应结束后再加入H2SO4进行酸化，以便后续处理；3、废水经一级破氰后流入二级反应池，同样从二氧化氯共氧化剂发生器加入以二氧化氯为主的氧化剂进行二级破氰反应。二级破氰反应完全反应后加入NaOH除去废水中的Zn2+、Cu2+，再进入沉淀池进行沉淀；4、沉淀后的污泥处理处置。 含铜废水处理系统1、含铜废水进入调节池进行水质水量均衡调节、曝气。2、废水经调节池进入FPH调节池，加入碱性废水（NaOH）进行碱化。3、碱化后的废水进入混凝池，加入FeCl3使废水颗粒凝聚。4、凝聚后的废水颗粒流入絮凝池，加入PAM使凝聚后的颗粒进一步絮凝。5、废水经过沉淀池，使较大的颗粒沉淀下来，从而去除废水中的Cu离子。6、沉淀后的污泥进行处理处置。污泥处理系统将分流废水系统中通过管道全部收集起来，一并处理，污泥流入浓缩机，降低自身含水率，湿污泥进入脱水机，进一步脱水为干污泥。

污泥处理后外运，交由专业公司回收利用或处理，由废水处理工程经验可知KZ=1.3～1.7，本工程取KZ=1.3；平均设计流量（工程规模）Q=/d=1.39×10-2m3/s；最大设计流量Qmax=1000×1.3=/d=1.81×10-2m3/s；含铬废水处理系统平均设计流量Q=200m3/d=2.78×10-3m3/s，最大设计流量Qmax=200×1.3=260m3/d=3.62×10-3m3/s； 含氰废水处理系统平均设计流量Q=200m3/d=2.78×10-3m3/s，最大设计流量Qmax=200×1.3=260m3/d=3.62×10-3m3/s； 含铜废水处理系统平均设计流量Q=600m3/d=8.34×10-3m3/s 最大设计流量Qmax=600×1.3=780m3/d=1.09×10-2m3/s 计算表1 物料衡算（一）含铬废水处理 加药和酸化反应都在酸洗槽中进行 药剂：98%浓硫酸 计算：分析Cr6+含量，用硫酸进行酸化，已知进水pH为5~7， 按照设计原理设定为pH=7，若要进行反应需要调节pH为1.6，根据相关资料，此反应需10分钟Q=200m3/d=1.67m3/10min进水pH=7，即[H+]=1×10-7mol/L酸洗槽出水PH值为1.6，即[H+]=2.5×10-2mol/L，进入酸洗槽的[H+]总量为n=c×v=1670×1×10-7=1.67×10-4mol，若要调节酸度可用98%浓硫酸稀释为20%硫酸。 据有关资料显示，20%和98%硫酸溶液浓度分别为1.14×103 g/L和1.84×103 g/L，即11.6 mol/L和18.78 mol/L。

进水PH=7，出水PH=1.6，即[H+]=2.5×10-2 mol/L 假设20%硫酸加入量为V1.67×10-4+11.6×V/1670+V=0.025V=3.61L 根据水H++OH-H2O的解离平衡可知，反应产生的氢离子总量为1.67×10-10 mol，反应量可以忽略不计。 以20%硫酸为3.61L/10min，则计算取98%浓硫酸的量为2.23L/10min，则一天内加入的98%硫酸总量为V=267.6L。 每10分钟罐内总液体量为Q=1670+3.61=1673.61(L) 加入铁粉量 铁粉反应罐内加入铁粉为化学药品：(多孔还原铁粉) 大部分是粉末冶金用铁粉 阳极反应： Fe — 2eFe2+ - + 6 Fe2+ + 14H+ 2 Cr3+ + 6 Fe 3+ + 7 H2O(酸性条件)CrO4 2- + 3 Fe2++ 8 H +Cr3+ +3 Fe 3+ + 4 H2O(碱性条件) 阴极反应 2 H+ + 2 eH2废水中Cr6+≤55.6mg/L，按设计原理Cr6+＝55.6mg/L即摩尔浓度为1.07×10-3mol/L根据反应可得1L废水中Cr6+含量为1.08×10--+6Fe2++14H+2Cr3++6Fe3++.07×10-3abca=3.21×10-3mol/Lb=1.07×10-3mol/Lc=3.21×10-3mol/L根据环境工程师手册计算铁粉实际加入量为理论加入量的2.5倍即实际加入铁粉量为n=3.21×10-3×2.5=8.025×10-3mol。废水中除了Cr6+外，还必须除去Cr3+，反应后1L废水中产生的Cr3+总量为3.21×10-3mol/L。反应后1L废水中产生的Fe3+总量为3.21×10-3mol/L。由反应Fe — 2eFe2+123.21×10-3dd=6.42×10-3mol/L可知转移的电子量为n= 6.42×10-3mol/L。反应2H+ + 2eH22 6.42×10-3e= 6.42×10-3mol/L即反应中每L水所用的H+量为6.42×10-3mol。 按原废水[H+]=2.5×10-2mol/L计算，1L废水中剩余H+=2.5×10-2-6.42×10-3=1.858×10-2 mol/L，此时废水pH为1.73，根据数据可知反应需10min，进水量Q=200m3/d=1670 L/h铁粉加入量n=8.025×10-3×1670=13.4（mol），铁粉加入量为1.34 mol/h生成的Cr3+为3.21×10-3×1670=5.36（mol）10min生成的Fe3+为3.21×10-3×1670=5.36（mol）。 NaOH的加入量在中和反应罐内进行，化学药剂：浓度96%的NaOH粉末，调节成20%的NaOH溶液。 发生的两个中和反应为 Cr3++3OH-Cr(OH)3 ↓Fe3+ + 3OH-Fe(OH)3 ↓ A BCMND 由上可知 A =3.21×10-3 mol M =3.21×10-3mol 按照摩尔比1:3计算有： B =9.63×10-3 mol C =3.21×10-3 mol N =9.63×10-3molD =3.21×10-3 mol 即1L水所用OH-的量为n =9.63×10-3 + 9.63×10-3 =1.926×10-2 反应生成的Cr(OH)3的量为n1 = 3.21×10-3 mol，Fe(OH)3的n2为3.21×10-3mol 根据相关资料，生成Cr(OH)3的最佳pH为8，出水pH为6~9，即把pH=1.73的溶液调至pH=8，需反应的酸量为1.86×10-2 mol，则1L水中OH-的量为1.926×10-2 mol+1.86×10-2 mol=3.786×10-2 mol。 根据反应特性，中和反应需五分钟，废水流量为200m3/d=0.84×103L/废水中投加NaOH量=3.786×10-2 mol，即投加NaOH质量=1.5144g 一天投加NaOH粉末质量=200×1000×1.5144=302.88kg 由上述反应Cr3++3OH-Cr(OH)3Fe3++3OHFe(OH)3计算污泥质量： 1L废水生成Cr(OH)3 n1=3.21×10-3 mol 1L废水生成Fe(OH)3 n2=3.21×10-3 mol 污泥质量，m1=200×1000×3.21×10-3×103=66.126(kg)m2=200×1000×3.21×10-3×107=68.694(kg) 污泥总质量= m1+m2=66.126+68.694=134.82 （二）含氰废水处理系统平均设计流量Q = 200 m3/d = 2.78×10-3 m3/s 最大设计流量Qmax = 200×1.3 = 260m3/d = 3.62×10-3 m3/s 含氰废水处理系统流量投加量与反应时间 当氰化物浓度为100mg/dm3时，二氧化氯投加量为100g/m3，反应时间为24h，采用ClO2作为协同氧化剂处理含氰废水。 药剂用量为碱性氯化法处理废水时药剂用量的1/5，在处理量相同的情况下，该设备一次性投资比次氯酸钠发生器节省20%-30%。

调节pH值至2.5～8。每天所需20%烧碱溶液浓度为V′=50·（10-2.5-10-8）·40/（20%·1219）=0.026m3。10分钟。Q=200m3/d=1.67m3/10min。加药及碱化反应在一次反应池进行。化学：96%NaOH粉剂调成20%NaOH溶液。计算：用NaOH进行碱化，已知进水pH为5~7，按设计原理设定为pH=5。若要进行反应，需调节pH为8.5~11.5。现设定调节pH值至pH=10。 进水PH=5，即[H+]=1×10-5mol/L 一级反应池的PH调节值为PH=10，即[H+]=1×10-10mol/L，即调节pH值到，所需浓度溶液为V'=×（10-10-10）×40/（20%×1219）=2，即一级反应池每天需20%NaOH溶液V=池内总液体Q=1670+2.75=1672.75（L） 2、投加二氧化氯进行一级破氰，根据相关资料，一级破氰反应时间为10分钟，Q=200m3/d=1.67m3/10min=1.67×103L/10min。 二氧化氯是由二氧化氯氧化剂发生器产生的药物，流入初级反应池：（主要为ClO2，还含有H2O2、O3，初级破氰反应池中Cl2的主要化学式为ClO2+NaCN+NaOH+H2O→NaCNO+NaCl+3OH?ClO2+Zn(CN)2+NaOH+H2O→Zn(CNO)2+NaCl+2OH?ClO2+CuCN+NaOH+2H2O→CuCNO+NaCl+3OH?废水中CN-≤100mg/L，根据设计原则，CN-＝100mg/L，即摩尔浓度为3.85×10-3mol/L1.67×103 L/10min，废水中CN-含量为6.43mol，根据初级破氰反应化学式，得废水中各氰化物的消耗比例为一次破氰反应为CN-：ClO2＝1：1，生成的氰酸盐为CN-：CNO－＝1：1，则一次反应罐中一次破氰反应所消耗的ClO2量为n=6.43mol，一次破氰生成的氰酸盐为n=6.43mol，电解发生器产生的ClO2纯度在90%以上。

所以根据经验，ClO2实际加入量为1：1.2，则应引入n=6.43×1.2=7.。已知ClO2纯度为90%，浓度为40mol/L。一次反应罐内总液相=1670+2.75+40/7.716=1679(L)酸化根据相关资料，此反应需10分钟，用20%硫酸调节。Q=200m3/d=1.67m3/10min一次破氰后反应罐内总液相=1679 L/10min调节pH值。加药和酸化反应均在一次反应罐内进行。化学品：98%浓硫酸。计算：用硫酸酸化。 已知一次破氰后的pH值为10，若要进行后续的二次破氰反应，需将pH调节至8。一次破氰废水pH为10即[H+]=1×10-10mol/L，二次反应池调节pH为8即[H+]=1×10-8mol/L，需酸化的[H+]总量为n=c×v=1679×1×10-10=1.679×10-7mol，调节酸度用98%浓硫酸稀释为20%硫酸。 根据相关资料，20%、98%浓硫酸溶液浓度分别为1.14×103g/L、1.84×103g/L，即11.6mol/L、18.78mol/L。进水PH=10，调PH=8，即[H+]=1×10-8mol/L。设20%浓硫酸加入量为V1.679×10-7+11.6×V/1679+V=1×10－8V=1.433×10-6L。取20%浓硫酸为1.433×10－6 L/10min=×10－7L/min。则计算98%浓硫酸取量为8.86×10－7 L/min。 则一天加入的硫酸总量为V=1.07×10－4L，药物：主要为ClO2，还有H2O2、O3、Cl2。计算：以ClO2为主要成分进行二次破氰，二次反应的pH值为7.5-8.5，根据有关资料，二次破氰的反应时间为20分钟。 Q=200m3/d=1.67m3/10min＝1.67×103 L/total=1670+2.75+40 / 7.716 = 1679（L） NaCNO+2ClO2+2H2O→N2↑+2CO2↑+2NaCl+4OH?Zn(CNO)2+2ClO2+2NaOH+2H2O→N2↑+2CO2↑+Zn(OH)2↓+2NaCl+4OH?+2ClO2+2NaOH+2H2O→N2↑+2CO2↑+2Cu(OH)2↓+2NaCl+2OH?由一次破氰可知1.67×103 L/10min废水中CNO-含量为6.43mol，则二次反应池20分钟废水体积为3.34×103 L，废水中CNO-含量为12.86mol，根据二次破氰反应化学式可知其摩尔浓度为3.85×10-3mol/L，二次破氰反应中各氰酸盐的消耗比例为CNO-：ClO2=1：1，生成沉淀的重金属离子比例也为1：1，则二次反应池二次破氰所消耗的ClO2量为n=12.86mol。由于电解发生器产生的ClO2纯度在90%以上，

因此根据经验，ClO2的实际加入量为1：1.2，则应引入n=12.86×1.2=15.43mol。已知ClO2纯度为90%，浓度为40mol/L。主反应池总液体=1670+2.75+40/7.716+40/15.43=1681.6(L)2、主要构筑物、设备选型计算(一)格网设备描述：格网是由一组平行的金属棒或筛网制成，安装在污水渠、泵房集水坑进水口或污水处理厂末端，用以拦截较大的悬浮或漂浮物。一般有粗、细两种格网。 数量：3组人工细筛 设计参数： 栅条宽度s = 10.0 mm 栅条间隙宽度e = 25.0 mm 筛前水深h = 0.5 m 穿过筛网的流速u = 0.8 m/s 筛前通道内流速ub = 0.55 m/s α = 60° （1）栅条间隙数量 （2）槽宽 设定栅条宽度 槽宽b 注：根据筛网初步计算，本项目废水处理量过大，且大颗粒很少，因此一般的筛网计算公式不适用于本项目，因此本项目只采用一块筛网，考虑到偶尔会出现一些较大的颗粒，如电镀材料上的氧化皮，因此筛网采用最小尺寸的人工细筛。 通过屏幕的头部损失（H2）：屏幕栏的横截面是矩形横截面，因此K = 3，然后：屏幕后面的槽的总高度（）：假设屏幕前通道的超级效率为H1 = H1 = 0.3M屏幕屏幕长度（L）：每日屏幕群：每日筛选量均等：让均衡的储罐设备：含氰化物的废水系统，含铬的废水系统设备描述：工业废水的水质和水量变化，并且波动的波动很大设置在废水处理之前，以调整水量和水质。

优点：沿对角方向设置的渠道。根据流量Q = 200m3/d t = 4小时，池中的废水Q1 = Q/20×T = 200/20×4 = 40（M3）池的实际体积为40m3 40m3设计调节池的实际体积为v = 1. v = 1.3×40 = 1.3×40 = 52 m3 = 52 m3 = 52 m3 = 52 m32 m32 m32 m32 m32 m32 m32。 将池的有效水深度为1.8m，而纵向分区的间距为1m，然后调节池的平面面积为= 29（m2）为了适应水质的变化，设置了沉积桶，因为电镀废水中的悬浮固体较少，沉积桶朝着长度方向，总共两个沉积桶，沉积液倾斜度为45.表5调节储罐量的设计参数（M）仪表下直径的砂桶角1.8 0.35.85110.40.260。 设备类型：对角线插座调节泳池设备：含铜的废水系统编号：两个池建筑材料：加固的混凝土参数计算：废水在池中停留3-4小时1.池的实际体积是假设池中的保留时间是池中的保留时间，池= 4小时。 ×= 60m3的实际体积为300/20×4。 2）。 将宽度作为b = 5（m），然后长度L = = 8.8（m）。纵向分区间距为1 m，因此分区的数量为4。

表6调节沉积罐的设计参数：（M）储罐的有效水深度的储罐长度的储罐长度在搅拌机之间的储罐宽度长度降低了砂料机高度下直径下直径砂料机角度1.8 0.38.85110.40.40.40.40.260，灌木水供应量。首先是酸化的，当pH值较高时，必须在腌制罐中添加酸以进行调整：根据“环境工程设计”，将硫酸稀释到20％的使用参数计算。 根据材料平衡，每10分钟Q = 1670 + 3.61 = 1673.61（L），然后，腌制罐的实际流速为1.3q = 2176 L3，储罐的实际体积为V = 3.5 M3，有效的高度为1，而坦克的超高为1.3 m。 = 3.5/2 = 1.75（M）表7腌制罐参数表单元：（M）储罐M3有效高度超高池宽度池长度3.510.323.5（iv）铁粉粉反应罐设备：含铬的废水系统设备的设备描述：使内部电解反应在水箱中顺利进行并确保彻底完成化学反应。 使用的油箱设备类型：垂直轴机械搅拌罐特征：良好的反应效果，小头部损失，可以适应水质和水量的变化，适用于大小水数量，宽水量处理范围，更实用。

池材料：加固的具体数量池：一个设备参数计算：酸化废水进入铁粉反应器，其中主要细胞反应发生阳极反应：Fe-2efe2+ 6 Fe2+ 6 Fe2+ 14H+ 2 Cr3+ 2 Cr3+ 6 Fe 3++ 6 Fe 3++ 6 10分钟。1。反应池大小的计算：反应池的计算：设计流量q == 13 m3/h反应时间t = 10分钟反应库中的废水量为q = 13/10 = 4.2（m3）（m3）串联电网的数量和大小。 反应池的有效尺寸为宽度b = 2.4（m），长度L = 2.4（m），高度H = 1.5（m）V = B×L×H = 2.4×2.4×1.5 = 8.7（m3）反应池的超级高度为H = 0.3（m）H = 0.3（m）池的总高度 = 1.5+0.3 = 1.3 = 1.8（m2叶轮的外部边缘和池的内壁为0.2m叶轮直径d = 2.4-2×0.2 = 2（m）8个桨板安装在旋转轴上，划线的长度为l = 0.5（m），宽度为b = 0.1（m）的宽度= 0.旋转半径= 0.垫圈的速度+0.线性速度混合器v = 0.5m/s的桨的中心点，然后，混合器的每分钟旋转数为n ========================== 0.69（m/s）的线性速度：v1 == 0.69（m/s）线性速度。 4（M2）桨板的总面积与反应罐的水横截面面积为== 22.2％（小于25％），满足了要求。 桨的宽度与直径比例的值是：== 0.1查找K1 = 3.45内桨：== 0.17查找K2 = 2.9混合功率P = 58A（K1V13+ K2V23） 75，传输效率为0.7。 匹配电动机的功率为n === 58（W）表8铁粉末罐参数表实际池体积（M3）池宽度（M）池长度（M）超高（M）超高（M）杆的桨数量（M）叶轮裂痕直径（M）桨板长度（M）桨式（M）桨宽（M）废水系统设备的描述：对于金属阳离子，例如CR3+和Fe 3+与OH-反应形成沉淀物，可以在3+中去除CR3+和Fe，并且在反应罐中有一个搅拌的设备，这允许CR3+和Fe3+与OH-完全反应，并且还可以去除其他金属阳离子。

name: tank Mixer type: HL-04 mixer ( ) : for acid and and in and . of tanks: 1. of pool size: For the in the pool, to the , take t = 5 min, that is, the is Q1=Q/20 ×1/12=1.04 (m3). 以反应池长度L = 1（M），宽度B = 1（M），有效的水深H = 1.2（M），额外的高度H3 = 0.3（m），即，反应池的体积为V = LB H = 1×1×1×1×1×1.5 = 1.5（M3） 3）区域（M2）111.50.51.512。 HL-04 [4] to the , the power is 0.4KW (six) tanks ( tank, tank) with: : tank , the is , : 2 main time HRT = 0 min tank time HRT = 0 min size of the tank V = Q·t = 52·2/30 = 3.2 m3 where Q is the flow rate, m3/h; t is the time,.

水深h = .5 m，高度0.5 m，长度L = .0 m，宽度B = 1.0 m，净大小L×B×H = 000 mm×1000 mm×2000 mm（）搅拌装置是根据每M3的输入功率为20 w = 20v/k.混合器的频率为0.75，混合器的传输效率为0.8。 刀片结构采用单层平板形状，两个叶片，长度×宽度= 0.5 m×0.2 m，叶片的底部距池的底部为0.25 m（）搅拌设备是基于每M3的输入功率。 ER为0.75，混合器的透射效率为0.8，然后，混合器需要N = N/（η1η2）= 0.007/（0.75·0.8）= 0.012 kW。 （vii）垂直流动沉降罐设备：氰化物废水系统氰化物废水系统设备说明：垂直流动沉积罐是圆形的，以实现固体液体分离，CR（OH）3和Fe（OH）3降水与处理的废水，废水排放和污泥处理。

由于水和污泥的数量不大，因此选择了垂直的沉积罐：废水采用中央流入的方法，以及外围水流的方向相反。适用于储罐的少量水。 = 18.75（M3）。 废水流速为Q = 0.0035 m3/s，qmax = 0.0035 m3/s2。 中央管中的流速为V1 = 0.01 m/s，然后中央管的面积为a = 0.35（m2）中心管的直径为d == 0.668（m2）铃声的直径为d1沉积罐的有效水深就是中心管的高度，H2 = 3.6Vt = 3.6×0.5×1.5 = 2.7（m）4。从中心管的钟声到反射器到反射器v1 = 0.005（m/s）H3 == 0.25（m）5的间隙高度的缝隙和沉积储量的总面积。沉积罐为A === 7（M2）沉积罐的总面积为A = A1+A2 = 0.35+0.7 = 7.35（m）沉积罐直径为D = 3.2（m），D：H2 = 3.2 = 3.2：2.7 = 1.2 3（满足需求5度，H5是污泥料斗的高度，然后是H5 =×TG45。

=1.45 (m) Then the is 7. The total of the tank H = h1 + h2 + h3 + h4 + h5 h1 is the super , take 0.5 (m) h4 is the layer take 0.3 (m) h2 is the tube is 2.7 (m) h3 is the gap the tube bell mouth and the plate is 0.25 (m) h5 is the is 1.45 (m) that is, H = 0.5 + 2.7 + 0.25 + 0.3 + 1.45 = 5.2 (m) Table 10 flow tank table Unit: m tube tube layer Gap angle 3.2 0.66 8 2.7 1.45 0.3 0.2545.图3垂直流动储罐（VIII）的倾斜沉积罐描述储气罐或浮选储罐通常用于电镀废水处理中的固体液体分离。 n水电载荷Q 3 M3/（M2·H）房东板长L 1.0 M斜板包含角度θ60O倾斜板清洁D？ 3/（M2·H）; 0.91 - 斜板区域的面积。

aa = = 0.87 m = 0.8 m会计q = q/（0.91·n·a）= 56/（0.91·1·1·0.82·2）= 3.6 m3/（m2·h）以满足条件3 ～5 m3/（m2·h）= 17 = 17 = 1 = 17 = 1 = 17 = 17 = 17 = 17 = 17 = 17 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1.斜板的上端。 3 m，泥浆桶倾斜角为β= 60o，泥浆料斗H5为H5 = TG60O = TG60O = 0.43 M污泥桶总量VV = 2·H5（A12+A12+A12+A1·A2） H5 = 0.3+0.5+0.87+1.0+0.43 = 3.10 M4详细信息（1）用水管直接与DN50（外直径φ××××4.0 mm）硬聚乙基氯离子管道连接，水入口管的流速在0.2米/s/s之间符合。 快速要求。

水箱收集罐在两侧的毛孔和水收集水槽中采用洪水泛滥。 水收集水箱的小流量Q =/（2·3600）= 0. M3/s = 0.579 L/s，考虑到池的过载系数为20％，然后插槽中的流量Q0 = 1.2q = 1.2•0.70 l/s槽插槽宽度B = 0.9q0.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4 = 0.000 = 0.000 sl = 0.0070.4 = 0.0070.4 = 0. 0.75b = 0.05·100 = 50毫米末端插槽H2 = 1.25B = 1.25·50 = 62.5 mm储罐，然后按H2 = 70 mm。水集的部分部分是溺水自由下降，溺水的深度为0.05m，下降高度为0.05m0.05m，凹槽高0.1m。 12 =0。m2。 M×300毫米×400毫米，排水管为DN25（外径φ×壁厚= 32 mm×2.5 mm）硬聚氯化物管（外直径φ×壁厚度= 160 mm×5.0 mm）硬质聚乙烯基。

：集中的机器通常以集中的池塘，机架，变速箱设备，饲料设备，卸载设备和信号安全设备的特征。描述：浓缩污泥进一步脱水，以减少数量，促进运输和随后的加工设备类型：BSD - 带污泥脱水机的优势：易于机器制造，几乎没有配件设备，低投资，低管理，较低的脱水能力，尤其适用于无机性脱水的污泥。 数量：污泥脱水室，带脱水器的带宽：b = kpq = 0.15×0.97×0.718 = 0.18 = 0.1（m）=100㎜，p是泥浆含量，q是泥浆含量，q是泥浆流量。再加上H2SO4机器FECL3机器加上氯化物处理器，以将pH值设置为所有pH，自动控制酸和碱的量。1。硫酸，DS -300C类型的添加药物的优势：添加药物设备特别适合用于定量化学药物和酸-Base -base -base 。

表12药物，表，药物范围L/h搅动功率KW测量功率KW 0-750.15 0.1 0.25药品药品投资和药物量为5×3×3 = 45 M32的量为5×3 = 45 M3 = 45 M3 newer and and 。东和西部为30 m，北部和南部为20 m，该设施的平面布局应遵循以下原则：1。2.过程结构（或设施）的辅助结构相对独立，应根据功能的差异，并与环境条件相协调。带有工程布局。 它应该满足污水处理厂的各种媒体运输的要求。

总平面布局（请参阅平坦地图）（2）高端布局的原理：1.充分使用地形和排水系统，以便可以平稳地和自然地处理污水处理（3）供水管道损失： Eline非常小。

肘部30.75×3渐变管10.37渐变管10.22三路阀11.5总电阻系数为= 0.75×3+ 0.37+ 0.22+ 0.22+ 1.5 = 4.34Hf2================================================================================================================================================。 损耗为H1 = HF1+HF2+H差异= 0.026+0.045+1.8 = 1.87（M）2。对铁粉反应池领导者的反应池L = 10 m，v = 0.45m/s，i = 0.004，沿水力损失范围HF1 = 0.004×10 = 0.04 = 0.04（M）， ×2 + 0.37 + 0.2222 + 1.5 = 3.59hf2 ======= 0.037（m）中性反应罐与铁粉反应池HF3 = -0.1（m）系统中系统中铁粉反应池的最小水位是系统中系统中最不利的水位。 +1.5+0.04-0.1 = 1.477（M）3。从铁粉反应罐到腌制的水箱长度L = 7m，v = 0.45m/s，i = 0.004，及沿线的电阻损失为HF1 = 0.004×7 = 0.028 = 0.028（M）逐渐扩大损失是逐渐扩张的距离= 0.5（m）：总损失H3 = HF1+HF2+H差= 0.028+0.022+0.022+0.5 = 0.55（m）4。从酸洗衣槽中到调整主要管道长度L = 7.4m，水平距离为6m，v = 0.45m/s，和I = 0.004，I = 0.004，I = 0.004及时的电阻损失为HF1 = IL = 0.004×7.4 = 0.0296（m）最小水位和沉积罐中最不利的点差= 1.0（m）局部电阻损失损失：HF2 =局部电阻损失：表14表14局部电阻系数局部电阻系数局部阻力局部阻力局部电阻系数局部电阻系数90。

肘部60.75×6毕业管10.37渐变管10.22三路阀11.5反向停止阀17.5电磁流量计11总电阻系数= 0.75×6+ 0.22+ 0.22+ 0.22+ 7.5+ 7.5+ 9+ 9+ 9+ 9+ 1 = 24hf2 = = = 0.248（M）最多的水位+H差= 0.0269+0.248+1 = 1.27（m）5。从水入口管到调节沉积罐：管道头L = 6.5m，v = 0.45m/s，i = 0.004，及时的电阻损失为HF1 = hf1 = iL = 0.004×6.5 = iil = iil = 0.004×6.5 = iil0.026（m）局部电阻损失：局部损失是逐渐扩展的管道= 0.37，逐渐收缩的管道= 0.22。管道水出口至少为0.9。 That is, the pump was set up after the tank to for the water head loss: It is found that the total loss of from the tank to the tank: H = H1 + H2 + H3 + H4 = 1.87 + 0.477 + 0.55 + 1.27 = 4.2 (m) adds a water pump the " for . ", Q = 300m3/d = 12.5 m3/h, H = 4.2 m - pump 32FSF -20, the flow is 4.65-13.5 m3/h. The water will a of . , love , the and and water flow, have the , so the are also . 污泥的水保护特征受到许多因素的影响，例如温度，流速，粘度等，但主要受污泥中固体密度较小的影响。

污泥的粘度与污泥的浓度和挥发物的含量与温度相反。设计手册”，当污泥的水分含量为99％时，污泥输送管直径为300㎜，如果污泥处于湍流状态，则流速至少为1.5m/s，斜率为0.151。 从垂直流动箱到污泥浓度池的水头损失的计算：管道头的长度为5 m，在水平管道长度上，v = 1.5m/s是：沿范围的损耗为HF1 = 6.82×（）（）d =300㎜CH=300㎜CH= 6.82×（） d =300㎜CH= 0.85 = 0.85 = 0.3（M）。局部电阻的突然增加，= 0.56HF2 === 0.26（m）高度差异之间的不利高度差异为2.86 m选择泵：根据污泥流量和范围，选择CP（T）类型50.25_50（m），功率为4-10（m）。 从污泥浓度池到污泥脱水室的最不利管道的高度，HF的高度，水平管道为4（m），然后：总长度L = 8（m），管道直径d =300㎜CH= 71：沿范围的损失是HF1 = 6.82×（）HF1 = 6.82 = 6.82 = 6.82 = 6.82 = 6.82 = 6.82 = 6.82 = 6.82×（18）。 85 = 0.19（）M）局部电阻损失：局部电阻系数表分量的局部电阻因子数量90的数量。

肘21.12插入接头10.4三路10.7泵11总电阻系数为= 1.12×2+0.4+0.7+0.7+1 = 4.34hf2 ========================== hf1+hf1+hf2+hf2+hf2+hf2+hf2+hf2+hf2 2.2kW的功率根据“环境保护设备的选择”，以2.5 kW（5）的功率选择了150种腐蚀的塑料泵。 Table 15 - Name L × B × H (M) 1 pool 8 × 5 × 2.7T = 4H1 4 × 1 × 1.3T = steel 3 iron pool 2.4 × 2.4 × 1.8T = Pond of 4 in the 1 × 1 × 1.8T = 5M